• 试论中学生数学反思能力的培养 不要轻易放弃。学习成长的路上,我们长路漫漫,只因学无止境。


    通过对广州市东风中路盘福立交加固工程的矮墩柱切割和凿除进行梁板体系转换分析研究,总结出旧桥加固施工中的又一新方法,为工程技术人员提供参考。 关键词旧连续梁桥技术特点施工工艺临时荷载验算监测控制 中图分类号TD85.34文献标识码A文章编号 1引言 随着城市化进程的不断加快,城市桥梁使用年限的增长以及桥梁负荷的日趋增大,国内很多城市的桥梁均出现了破损,既有桥梁中由于受到当时设计的局限、材料、施工等各方面的影响,一大批旧连续梁桥的墩梁采用整体钢性连接,在受到温度应力变化和承载力作用后桥梁整体产生位移,固结墩柱也就受到不同程度的剪切破坏,用常规的维修加固已改变不了墩柱受破坏的趋势,必须采用一种可以改变整个结构受力体系的方法来解决此问题。 本文通过对下部结构固结墩柱加固的原理、特点和施工操作程序结合广州市东风中路盘福立交加固工程实例总结了桥梁加固维修中固结墩柱体系转换加固的施工技术,为同行借鉴与参考。 2体系转换技术特点 1、利用临时钢管作支撑托顶置换墩柱,施工机具简单、操作方便、施工速度较快。 2、同其它桥梁下部结构常用的加固方法像扩大基础加固法、高压旋喷注浆加固法等不同,应用本技术的盘福立交加固工程原设计墩柱较矮且与桥梁上部结构是固结连接,在温度变化作用下梁板变形使墩柱受剪力破坏,经过换墩柱或加活动支座后就成活动铰连接,可以在温度变化时自由伸缩,墩柱不产生剪切破坏。 3、对已破坏的桥墩进行加固维修后,恢复其使用功能及耐久性,比拆除重建可节约大量投资,具有明显的经济效益。 4、加固过程桥梁的整体使用功能除支顶转换时封闭交通外,其它时段车辆可以通行,不影响正常交通。 5、整个施工过程对临时支撑受力和梁体裂缝发展的测量和监测,保证主梁在施工过程中处于受控状态。 3施工工艺流程和施工方法 本工程的矮墩是由于危、旧桥的下部结构中固结墩柱由于梁板受到温度变化、承重荷载等的作用产生变形,而使墩柱受到剪切破坏。利用在受破坏的墩柱沿里程方向前后一定距离内加设临时支撑系统,卸掉固结墩柱的原有受力,继而对该墩柱进行置换重设或切割加支座,加固改造成一个承载力高、刚度大、耐久性好的墩柱。 3.1施工工艺流程 3.2施工方法 1、地基处理在临时墩位置进行地基处理,要求地基承载力不小于150kPa。 2、搭设临时墩浇注临时墩基础,并搭设支架至设计要求标高,必须保证临时墩的刚度,以防千斤顶顶伸及支座更换时支架失效;为了保证起顶过程中不致损伤梁底,在梁底与千斤顶接触处用钢板垫实垫平,增大受力面。 经过受力验算,现场决定使用Q235的φ630×8钢管内填充砂作为钢支承体系(除本法的钢管支撑外还可以采用贝雷架、钢桁架、四管力柱等),根据现场地面结构和地质情况,经验算基础采用厚度为30cm的C30素混凝土基础,(如图1所示). 同时为增强临时支承间的整体性稳定性,在每个匝道桥3#墩两临时支承体系外侧钢管支承间增设斜撑;钢管支承下钢板由尺寸3m×1m,改为2.85m×0.75m,厚度保持不变(如图2所示). 图1临时支承体系 图2增设斜撑 3、千斤顶安装并试顶搭设工作平台并安装千斤顶,待临时承重基础满足要求后,即开始试顶,试顶荷载1500kN;试顶主要为了消除支撑本身的非弹性变形或沉降,千斤顶达到试顶荷载后停放2小时进行观察无任何变化后才能开始整体顶升,千斤顶受力方向一定要竖直。 4、顶紧主梁试顶完毕后,在专业人士统一指挥下徐徐为同轴两侧千斤顶交替加压,保证每个千斤顶对主梁均产生1500kN竖直向上支撑力,然后用临时支撑钢楔块塞入梁底形成临时支撑点。 5、封闭交通使用中型液压链锯,按设计图纸要求位置切断墩身。切割过程中随时注意观察千斤顶油压及梁底沉降,保证在墩身切割过程中上部结构荷载能通过千斤顶由临时墩传递到地基上。 6、切断墩柱后顶升主梁使上部主梁产生向上5mm的竖向强制位移后立刻停止,并用临时支撑钢楔块塞入梁底形成临时支撑点。顶升作业期间应加强对临时墩沉降及上部梁体裂缝发展的监测,保证主梁上拱5mm,并避免因顶升损伤梁体。沉降稳定后即可恢复交通,但禁止重车上桥,限重1.5t。恢复交通后仍须对临时墩变形及沉降密切监控,确保在恒载、活载作用下主梁及临时墩的强度及刚度。 图3临时墩支点顶升位移 7、按图纸要求凿除旧墩身砼,凿除砼不得崩角掉边和破坏非凿除范围内砼;凿除砼断面应竖直,不得有任何角度的斜断面以免新旧砼联结带剪切受力强度降低,松散砼应清除干净;凿除砼露出的钢筋表面应洁净调直。 8、植筋按设计图纸要求绑扎墩柱钢筋骨架,架立模板,浇灌C35砼,恢复墩柱。并按图纸要求加固切割线以上未凿除的一小段墩柱砼,以便设置支座。 9、恢复墩柱后,在墩顶用高标号环氧树脂砂浆找平,精确计算高度,利用钢板进行调节,调节完毕后安装检验合格的支座;支座安放必须水平,如支座有少量脱空,应该用钢板垫实。应视不同情况采取不同方法进行处理。处理完毕后临时封闭交通,去掉临时支撑块缓缓落下千斤顶,保证上部构造恢复原位,梁底调平钢楔块与支座密贴。 10、完成静动载试验及加固区域变形检测后即可恢复交通并拆除临时墩、回填临时基础基坑。 11、顶升过程中应该认真做好测量、观察记录工作,确保梁体、桥面系支座更换维修前后的标高一致,保证该工序一次成功完成;千斤顶的控制过程必须严格按操作规程进行,进油和回油应做到慢而稳,直到全部工作结束千斤顶才能卸载,确保桥梁整体安全。 4临时支撑荷载验算 结合盘福立交加固施工中需对西南、西北、东南、东北匝道2#、3#固结墩采取切断旧墩柱,凿除破坏墩身,按原设计恢复并加设支座以释放顺桥向水平力的方法进行加固处理。切割墩柱及顶升主梁加设支座期间利用临时支承作为桥梁承重结构。 考虑到地基承载力,施工阶段将对匝道重车通行进行控制,故计算临时墩支反力采用正常组合 正常组合Ⅰ自重二期恒载恒载反力0.7x汽-20活载0.7x活载反力 正常组合Ⅱ自重二期恒载恒载反力0.7x挂-100活载0.7x活载反力 正常组合Ⅲ自重二期恒载恒载反力顶升位移 计算结果如下表表1 临时墩号 荷载组合 竖向反力(tonf) 临时墩号 荷载组合 竖向反力(tonf) 1#临时墩 正常1(最大) 158.50 3#临时墩 正常2(最大) 101.39 2#临时墩 正常1(最大) 96.32 4#临时墩 正常2(最大) 129.68 3#临时墩 正常1(最大) 95.67 1#临时墩 正常3 77.67 4#临时墩 正常1(最大) 117.39 2#临时墩 正常3 69.58 1#临时墩 正常2(最大) 158.47 3#临时墩 正常3 32.70 2#临时墩 正常2(最大) 104.72 4#临时墩 正常3 105.26 由表1可见3#、4#临时支承最大反力129.68(t0nf),取N=129.68(t0nf)进行结构验算。 1、临时钢管支承强度验算 单根钢φ630×8钢管支承横截面积 S1=3.14×[0.632-(0.63-0.016)2]÷4=0.0156(m2) 不考虑偏心受压,钢管截面压应力 δ1=N/2/S1=129.68×104÷2÷0.0156÷106=41.564(Mpa)f-Q235钢抗压强度,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003),取f=215Mpa 2、临时支撑基础验算 作用在混凝土基础顶面面积 S2=2.85×0.75=2.138(m2) 基础顶面应力 δ2=N/S2=129.68×104÷2.138÷106=0.607(Mpa)fcd–混凝土轴心抗压强度设计值,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》C30混凝土取13.8Mpa. 3、基础底土层应力验算 基底受力面积 S3=4.4×2.4=10.56(m2) 基底应力 δ3=N/S3=129.68×104÷10.56÷106=0.123(Mpa)<0.3Mpa 4、混凝土基础抗冲切验算 冲切验算不考虑路面结构层厚度,取有效厚度ho=0.3(m) 1)混凝土基础沿45°角冲剪验算 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)矩形截面墩柱的扩大基础,在墩柱与基础变阶处的抗冲切承载力按下式计算 γ0Fld≤0.7βhftdbmh0 Fld=PsA bm=(btbb)/2 γ0–桥梁结构重要系数,根据《公路桥涵设计通用规范》(JTJD60-2004)取γ0=0.9 ftd–混凝土轴心抗拉强度设计值,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004),取ftd=1.39 bt–冲切破坏锥体最不利侧斜截面的上边周长,bt=7.2(m) bb–冲切破坏锥体最不利侧斜截面的下边周长,bb=9.6(m) Ps–荷载值作用下基底单位面积上的反力,取Ps=0.123(Mpa) βh–截面高度尺寸效应系数,《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004),取βh=1.0 A–考虑冲切荷载时取用的多边形基底面积, A=4.4×2.4-(2.850.3×2)×(0.750.3×2)=5.903(m2) h0–砼基础的有效厚度,ho=0.3(m) γ0Fld=0.9×0.123×5.903×103=653.462(kN) 0.7βhftdbmh0=0.7×1.0×1.39×8.4×0.55×103=2451.96(kN) 所以γ0Fld≤0.7βhftdUmh0,满足抗冲切要求。 2)最危险截面冲切验算 图4砼基础受力分析 γ0Fld≤0.7βhftdUmh0 Fld=PsA Um–考虑冲切荷载时取用的多边形周长,Um=7.2m A=4.4×2.4-2.85×0.75=8.423(m2) γ0Fld=γ0PsA=0.9×0.123×8.423×103=932.426(kN) 0.7βhftdUmh0=0.7×1.0×1.39×7.2×0.3×103=2101.68((kN) 所以γ0Fld≤0.7βhftdUmh0,结构满足抗冲切要求。 综合以上计算结果,临时支承结构体系后能够保障桥梁加固施工期间的安全。 5质量监测控制 为对原有结构的维修加固中保证加固过程不会对原结构造成损害及加固质量达到设计要求,须请专业监测队伍在施工中对原结构进行监控。具体措施为 1、顶升施工期间须加强对梁体裂缝发展情况的观测(用千分尺量),避免因顶升作业造成梁体损伤。 2、在每个切割墩柱的主梁梁底及临时墩墩顶布设6个测试断面沉降控制点(具体位置见附图),施工过程中密切监控结构沉降,用DSI型精密水准仪两次观测精度≤5mm,沉降值超过设计值5mm时,立即停止施工,并将监测数据报知监理及业主,分析超限原因并采取相应的处理措施。 图5变形监测点平面示意图 3、在加固前,在支点及跨中位置梁底预先埋设应变片,以监测加固过程及动静载试验时结构的应力状况,保证加固工程的安全、顺利进行,并客观的反映加固质量,同时为后续的管理养护及科研项目提供参考数据。 4、加固后,经过设计院对改变受力体系的半固定半铰接的梁进行结构受力分析和进行荷载试验,证明改变为铰结墩后的桥梁处于安全受控状态。 共2页上一页12下一页

    上一篇:阅读在课堂教学中的重要意义

    下一篇:浅谈岩土工程勘察工作中常见问题及解决措施